山東冠熙環(huán)保設(shè)備有限公司主營：軸流風(fēng)機(jī),耐高溫高濕風(fēng)機(jī),烘干設(shè)備用風(fēng)機(jī),離心風(fēng)機(jī),除塵風(fēng)機(jī)

鼓風(fēng)機(jī)噪聲治理結(jié)果

采取噪聲治理措施前后，大風(fēng)量軸流風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口處噪聲值對比結(jié)果如圖5 所示。由圖5 可知，治理前后進(jìn)風(fēng)口處噪聲值在各倍頻程處有相似的升降趨勢。并且，噪聲在63Hz 和125Hz 處均有明顯峰值。治理后進(jìn)風(fēng)口處的噪聲值有明顯降低。在63Hz 處降噪量約30dB,通過治理前后噪聲的A計權(quán)測量值對比，治理后鼓風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口噪聲降噪量為27dB(A)。

山東冠熙風(fēng)機(jī)所采用的鼓風(fēng)機(jī)彎頭加折板式消聲器的組合消聲結(jié)構(gòu)，針對該項(xiàng)目中大風(fēng)量軸流風(fēng)機(jī)的噪聲消聲量能夠達(dá)到27dB(A)，并且對低頻噪聲具有較好的消聲效果。彎頭加折板式消聲器的組合消聲結(jié)構(gòu)，不僅能夠有效的改變氣流流通方向，增加通道長度，提高空氣動力性噪聲的消聲量，而且節(jié)約空間，組合形式靈活，具有廣泛的應(yīng)用前景。

鼓風(fēng)機(jī)在同一轉(zhuǎn)速下，由于動葉安裝角的變化，因此其工作范圍是一組特性曲線。由于風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動是復(fù)雜的三維黏性流，完全采用實(shí)驗(yàn)方法或三維商業(yè)軟件求解其全工況下的性能費(fèi)時費(fèi)力且成本較高; 同時在風(fēng)機(jī)工況改變，需要調(diào)整其轉(zhuǎn)速和動葉角度使其滿足風(fēng)壓和效率的要求，因此，快速準(zhǔn)確預(yù)測出軸流風(fēng)機(jī)在安裝角變化時的氣動性能夠提高縮短設(shè)計周期和風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率，具有極為重要的工程應(yīng)用價值。

鼓風(fēng)機(jī)振動也是電廠軸流風(fēng)機(jī)運(yùn)行中的常見故障。當(dāng)風(fēng)機(jī)振動達(dá)到一定水平時，會導(dǎo)致葉片和軸承不同程度的損壞，或螺釘松動。如果風(fēng)機(jī)振動嚴(yán)重，也會影響風(fēng)機(jī)的安全使用。風(fēng)機(jī)振動主要由葉片非工作面振動引起。這種振動在鍋爐引風(fēng)機(jī)中經(jīng)常發(fā)生。造成這種現(xiàn)象的主要原因是，當(dāng)進(jìn)入葉片時，氣流和葉片的工作面有一定的角度。當(dāng)角度超過某一臨界值時，非工作面就會出現(xiàn)氣流漩渦。此時，氣流攜帶的灰塵將緩慢積聚在非工作面上。而鼓風(fēng)機(jī)葉片的形狀是翼型，這種類型的葉片容易積灰，當(dāng)積灰量達(dá)到一定量時，在離心力的作用下，大部分的灰塵會被甩出葉輪。而由于粉塵是被動拋出的，其它地方的拋出時間不同，數(shù)量不均勻，會導(dǎo)致整個葉輪的質(zhì)量都是粉塵，破壞了原有的質(zhì)量平衡，使機(jī)組的振動增大。

在解決鼓風(fēng)機(jī)旋轉(zhuǎn)失速和喘振的過程中，應(yīng)采取以下四種措施。首先，要讓有關(guān)人員了解和掌握軸流風(fēng)機(jī)的特點(diǎn)，并根據(jù)實(shí)際情況啟動和停止運(yùn)行。在軸流風(fēng)機(jī)運(yùn)行階段，應(yīng)采取措施避免出現(xiàn)喘振區(qū)和失速運(yùn)行。二是對空氣預(yù)熱器密封裝置進(jìn)行了有效的改進(jìn)。大量的調(diào)查研究表明，用搪瓷代替空氣預(yù)熱器的低溫受熱面，可以有效地改善其腐蝕性，同時也可以排放粉塵，減少漏風(fēng)。因此，在改進(jìn)空氣預(yù)熱器密封裝置的過程中，可以用搪瓷代替空氣預(yù)熱器內(nèi)的低溫受熱面。三是改善鼓風(fēng)機(jī)葉片形狀。制造時應(yīng)使用更多的耐腐蝕材料。第四，在軸流風(fēng)機(jī)運(yùn)行過程中，必須定期進(jìn)行維護(hù)和試驗(yàn)，這樣可以大大避免軸流風(fēng)機(jī)的一些重大事故，也可以在發(fā)生一些小事故時及時修理和搶修。

通過對鼓風(fēng)機(jī)設(shè)計參數(shù)和S2設(shè)計參數(shù)的多次迭代，得到了一個接近設(shè)計要求的初步三維設(shè)計方案。從表2可以看出，初步設(shè)計方案的氣動參數(shù)與一維設(shè)計結(jié)果吻合較好。風(fēng)機(jī)設(shè)計過程中一維參數(shù)的設(shè)計精度足以支持設(shè)計工作的進(jìn)一步發(fā)展。表2顯示了一維設(shè)計結(jié)果和初步設(shè)計的平均質(zhì)量參數(shù)。由表2可以看出，單級風(fēng)機(jī)平均半徑處的負(fù)荷系數(shù)約為1.0，甚至高于普通航空發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)的負(fù)荷系數(shù)。同時，單級風(fēng)機(jī)的反應(yīng)性略大于0.5，平均負(fù)荷分布在靜、動葉片上，使鼓風(fēng)機(jī)葉片展開中部的彎曲角度達(dá)到40度以上，擴(kuò)壓系數(shù)達(dá)到0.5以上。從出版的文獻(xiàn)中不難找到?？紤]到軸流風(fēng)機(jī)制造成本的限制，擴(kuò)壓系數(shù)接近0.6，基本達(dá)到了無主動流量控制技術(shù)的亞音速軸流風(fēng)機(jī)的設(shè)計極限。然而，在鼓風(fēng)機(jī)設(shè)計結(jié)果與設(shè)計目標(biāo)的壓力比與效率之間仍存在一定的差距，需要進(jìn)一步的詳細(xì)設(shè)計來彌補(bǔ)。由于本文設(shè)計的單級風(fēng)機(jī)的負(fù)荷比設(shè)計中采用的經(jīng)驗(yàn)公式高，因此有必要對每排葉片的稠度和展弦比進(jìn)行調(diào)整。初步設(shè)計方案如圖所示。6和7，以及表3所示的氣動性能，其中載荷系數(shù)由葉尖的切線速度定義。