某立式LNG儲罐的總體結(jié)構(gòu)及特點(diǎn),著重介紹了該設(shè)備在設(shè)計與制造過程中的一些要點(diǎn),如對吊帶、徑向支撐結(jié)構(gòu)、進(jìn)出水管結(jié)構(gòu)以及在制造工藝等方面所采取的一些技術(shù)措施,并說明通過一系列的改進(jìn)措施后,該設(shè)備具備結(jié)構(gòu)可靠,性能穩(wěn)定、便于操作、節(jié)約成本等優(yōu)點(diǎn),確保了該低溫貯罐的低溫絕熱性能和安全操作性。 針對舞鋼空分設(shè)備在安裝投產(chǎn)初期出現(xiàn)的冷箱內(nèi)管道斷裂問題進(jìn)行了系統(tǒng)分析和現(xiàn)場檢查,確定施工質(zhì)量為主要原因,有針對性地制定并實(shí)施整改方案,保障了設(shè)備的終投產(chǎn)。

由于6000 m3/h空分設(shè)備的低溫管道焊縫開裂,珠光砂進(jìn)入低溫系統(tǒng),導(dǎo)致上塔精餾工況不正常,產(chǎn)品氧氣純度和產(chǎn)品氮?dú)饬坎贿_(dá)標(biāo)。簡介故障發(fā)生時空分設(shè)備運(yùn)行參數(shù)的異常情況,介紹清除珠光砂的方案及調(diào)整后的吹掃方法,后總結(jié)了從中得到的教訓(xùn)。以具體工程為例,介紹了珠光砂混凝土在含氧煤層氣液化工程中的應(yīng)用,分別闡述了珠光砂混凝土的配合比設(shè)計、施工方法、質(zhì)量要求及安全注意事項(xiàng),為今后類似工程施工提供了經(jīng)驗(yàn)和參考。在前期試驗(yàn)基礎(chǔ)上,研究引氣劑摻量及用珠光砂替代?；⒅閷o機(jī)保溫砂漿性能的影響,結(jié)果表明,砂漿中引氣劑摻量以0.3~0.4%為宜,并且珠光砂等體積取代玻化微珠率大于45%時,能有效達(dá)到砂漿低導(dǎo)高強(qiáng)的目的。

分析了活塞式氧壓機(jī)進(jìn)氣帶珠光砂的原因,介紹了處理措施,把冷箱密封氣從氮?dú)夤芫€上改到污氮管線上,以杜絕類似事故再次發(fā)生。 用于干燥低溫容器中絕熱材料———珠光砂的真空干燥裝置,該裝置將珠光砂的含水率由干燥前的0.48%降至0.05%,干燥效果顯著,完全滿足低溫容器絕熱的要求。 憎水膨脹珍珠巖的憎水機(jī)理和憎水涂敷處理工藝,對普通膨脹珍珠巖和憎水膨脹珍珠巖的性能進(jìn)行了對比,后介紹了憎水膨脹珍珠巖在空分設(shè)備上的實(shí)際使用效果邢鋼制氧廠 6 0 0 0m3/h空分設(shè)備檢修期間發(fā)現(xiàn)珠光砂有結(jié)塊現(xiàn)象 ,并造成了嚴(yán)重后果 ,通過分析找出了結(jié)塊的原因 ,制定出防范措施。

在?；⒅榛鶞?zhǔn)砂漿配合比基礎(chǔ)上,通過試驗(yàn)探討了在保持新拌砂漿流動性前提下,漂珠等體積取代水泥、珠光砂等體積取代憎水?；⒅閷τ不皾{干表觀密度、強(qiáng)度、壓折比、24h吸水率、導(dǎo)熱系數(shù)等性能的影響規(guī)律,確定漂珠取代水泥及珠光砂取代憎水?；⒅榈妮^優(yōu)體積率。研究表明,當(dāng)漂珠取代率為25%、珠光砂取代率為45%時,砂漿的各項(xiàng)性能指標(biāo)均滿足JG/T283-2010《膨脹?；⒅檩p質(zhì)砂漿》對抹灰型輕質(zhì)砂漿的要求,并使得導(dǎo)熱系數(shù)達(dá)到較低值。在KDON-4500/4500-3型空分設(shè)備精餾塔大加溫過程中發(fā)生管道斷裂故障,珠光砂進(jìn)入純氮通道堵塞過冷器并造成空分設(shè)備停車。介紹為排除故障而對過冷器進(jìn)行正、反向吹掃的管線流程。闡述了為避免同類故障再次發(fā)生,對冷箱內(nèi)管道、支架所作的改進(jìn)措施以及精餾塔加溫吹掃的優(yōu)化操作。